Czy wiercenie w stali musi być uciążliwe?

Wiercenie w stali wykonywane za pomocą wiertarek ręcznych może się stać czynnością bardzo uciążliwą, jeśli użyjemy do tego wierteł o nieodpowiedniej geometrii. Zastanówmy się więc, jakie wiertła najlepiej zastosować do tego typu operacji.

Oczywiste jest, że do wiercenia w stali używa się wierteł krętych specjalnie przeznaczonych do tego typu obróbki. Jednakże wiele osób, które muszą wykonywać otwory w stali, narzeka, że chociaż używa do tego prawidłowych narzędzi, jest to operacja długotrwała i wymagająca użycia dużej siły nacisku na wiertarkę, a więc męcząca. Można więc zapytać, skąd wynika konieczność stosowania tak dużej siły? Najprościej można odpowiedzieć, że – z geometrii wierteł. Wiertła standardowe mają bowiem najprostszą z możliwych geometrię krawędzi skrawających, czyli skręcone krawędzie stożkowate, połączone krawędzią poprzeczną zwaną ścinem. Znajduje się on na samym wierzchołku osi wiertła. Konsekwencją tego usytuowania jest bliska zeru prędkość obwodowa ścina. Jego krawędź tnąca jest do tego tępa i dlatego bierze niewielki udział w procesie wiercenia. W zasadzie szlifuje tylko powierzchnię obrabianego metalu. Ponieważ ścin nie jest ostry, nie centruje wiertła, pozwalając zbaczać mu z wyznaczonego punktu wiercenia w pierwszej fazie wykonywania otworu (tylko podczas wiercenia ręcznego). Na skutek tego dochodzi często do zarysowania powierzchni elementu, w którym wiercimy.

Aby do tego nie dopuścić, musimy wywierać mocny docisk na narzędzie. Badania wykazały, że do 60% siły nacisku zużywane jest na pokonanie oporu, który metal stawia ścinowi. Duża siła nacisku i tarcie w strefie skrawania są przyczynami powstawania w niej wysokiej temperatury. Aby temu zapobiec, musimy stosować chłodzenie. Stąd, jak widać, krawędź ścina jest przyczyną wielu kłopotów z wierceniem w metalach, szczególnie w twardej stali. Jedną z metod radzenia sobie z nimi jest stosowanie wierteł o zoptymalizowanej geometrii, która eliminuje konieczność stosowania dużej siły, jednocześnie zwiększając szybkość wiercenia w metalach.

Aby sprawdzić, jak skuteczne jest wiercenie wiertłami o zmodyfikowanej geometrii krawędzi skrawających ostrzy, wykorzystaliśmy do tego wiertła: HSS (o zmodyfikowanej geometrii typu A (zob. rysunek zamieszczony w artykule), HSS TiN (wiertła HSS pokryte azotkiem tytanu o zmodyfikowanej geometrii typu A) i kobaltowe HSS-Co (o zmodyfikowanej geometrii typu D) i porównaliśmy otrzymane wyniki z wynikami użycia popularnego wiertła HSS o tradycyjnej geometrii typu B, czyli z dużym ścinem. Wszystkie użyte przez nas narzędzia miały średnicę 10 mm. Wykonywaliśmy nimi otwory o głębokości 10 mm w stali konstrukcyjnej przy użyciu wiertarki 1000-watowej. Stosowaliśmy nacisk wiertłem na obrabiany element stalowy przez obciążenie dźwigni stojaka wiertarskiego sztabą stalową o wadze 10 kg. Wiercenie było więc wykonywane bez udziału operatora, przez co zostały wyeliminowane czynniki przypadkowe towarzyszące ręcznemu wykonywaniu tej operacji. Rola operatora sprowadzała się tylko do włączenia i wyłączenia wiertarki oraz do podawania emulsji chłodząco-smarującej do strefy wiercenia.

Wiertłem HSS o zmodyfikowanej geometrii A uzyskaliśmy następujące czasy: 18 s (10 kg) i 16,25 s (10 kg); zaś HSS TiN o geometrii A – 9 s (10 kg) i 9 s (10 kg); HSS-Co o geometrii D – 21 s (10 kg) i 14 s (10 kg). Otwory porównawcze wykonane wiertłem HSS o tradycyjnej geometrii typu B zostały wywiercone w następujących czasach: 1 m 07 s (10 kg) i 54 s (10 kg).
Otrzymane wyniki pokazują, że wiertłami o zmodyfikowanej geometrii możemy wiercić nawet do ponad 6 razy szybciej niż wiertłami o tradycyjnej geometrii, a także, że w przypadku wykonywania otworów w stali konstrukcyjnej najbardziej wydajne są wiertła HSS TiN z geometrią typu A. W tego typu obróbce są one ponad 50% wydajniejsze niż wiertła kobaltowe, które odznaczają się bardzo wysoką trwałością, co wynika z właściwości użytego na nie materiału. Powodem szybszej pracy wierteł HSS TiN jest zmniejszenie tarcia w strefie skrawania przez pokrycie ich cienką warstwą azotku tytanu. Warstwa ta także zwiększa trwałość tych narzędzi.

Reasumując, można powiedzieć, że gdy musimy wiercić w stali z ręki, najlepiej jest używać wierteł o zmodyfikowanej geometrii, gdyż wtedy znacznie skrócimy proces wykonywania otworu, a tym samym nie będzie on dla nas bardzo uciążliwy. Wniosek ten szczególnie dotyczy osób, które do tego używają wiertarko-wkrętarek niemających rękojeści dodatkowych. Muszą one wywierać dość duży nacisk maszyną, co jest niewygodne i doprowadza do odchylania wiertła od wyznaczonej osi wiercenia. W efekcie uzyskany otwór jest małej jakości, a w czasie wiercenia wielokrotnie dochodzi do zakleszczenia się wiertła w obrabianym materiale, co jest przyczyną przeciążenia elektronarzędzia i ma negatywny wpływ na jegotrwałość.

ZOBACZ TAKŻE
guest
0 komentarzy
Inline Feedbacks
View all comments

OBRÓBKA ŚCIERNICAMI DIAMENTOWYMI i BORAZONOWYMI

Współczesny przemysł maszynowy wykorzystuje najnowsze osiągnięcia inżynierii materiałowej. Niektóre elementy maszyn wykonane są z materiałów, które charakteryzują się specjalnymi właściwościami.  Do takich części należą na przykład łożyska toczne i ślizgowe, elementy pracujące w ruchu posuwisto-zwrotnym czy narażone na duże obciążenia udarowe. Części z tych materiałów nie można obrabiać konwencjonalnymi metodami. W takich przypadkach stosuje się narzędzia specjalne.

W obróbkach dokładnych i wykańczających, do których zalicza się przede wszystkim obróbkę ścierną, takim specjalnym materiałem narzędziowym jest diament i regularny azotek boru (borazon). Okazuje się jednak, że nawet wśród specjalistów z branży narzędziowej istnieje niedostateczne rozeznanie w zakresie istoty samych surowców do produkcji narzędzi diamentowych i borazonowych, ich właściwości, klasyfikacji, zasad doboru, zakresu zastosowań. Chociaż informacje te nie mają bezpośredniego wpływu na sam proces obróbki, przyczyniają się jednak do wzrostu ogólnej wiedzy o narzędziach tego rodzaju i ich zastosowaniach. Wiedza na ten temat pozwala skracać okres przygotowawczy doboru właściwych narzędzi, a także umożliwia podjęcie szybszych decyzji dotyczących doboru ich parametrów i warunków pracy.

 

DIAMENT_BORAZON_02

Supertwarde materiały ścierne

Diament naturalny charakteryzuje się ekstremalnie wysoką twardością zarówno w normalnej, jak i w podwyższonej temperaturze. Jest także odporny na ściskanie i naścieranie. Nie wykazuje jednak dużej odporności na uderzenia. Przy obciążeniu udarowym odpryskuje lub wyłamuje się. Jest to spowodowane faktem, że ma on regularną budowę krystaliczną z wyraźnymi płaszczyznami podziału. Te właściwości tego najtwardszego materiału zmuszają producentów narzędzi diamentowych do takiego usytuowania ziaren diamentu, aby w procesie obróbki unikać naprężeń w płaszczyźnie podziału diamentu. Mimo takich środków ostrożności diament naturalny pozostał nadal podatny na odpryski pod wpływem uderzeń.
Z powodu tych ograniczeń w zastosowaniu diamentu naturalnego prowadzono intensywne badania nad produkcją diamentu syntetycznego. Pierwsze diamenty syntetyczne wyprodukowała grupa amerykańskich uczonych w roku 1955. W ciągu kilku następnych lat następował systematyczny rozwój w tej dziedzinie. Wkrótce potem ukazał się na rynku diament syntetyczny, który jako materiał ścierny miał tak dobre właściwości, że w wielu dziedzinach zastąpił diament naturalny. Diament syntetyczny swoje zalety ujawnia szczególne podczas obróbki aluminium i jego stopów.
Jednocześnie z badaniami diamentów syntetycznych prowadzono prace nad innym supertwardym materiałem, a mianowicie regularnym azotkiem boru (CBN – Cubic Boron Nitride), który występuje pod handlową nazwą borazonu. Pojawił się on na rynku jako surowiec ścierny w roku 1975. Materiał ten nadaje się do obróbki stali szybkotnących, nierdzewnych i trudno obrabialnych stopów odpornych na wysokie temperatury wykonanych na bazie niklu, kobaltu i tytanu. Regularny azotek boru w formie przystosowanej do obróbki skrawaniem jest, po diamencie, najtwardszym materiałem obróbkowym. Tym samym wypełnia on lukę między diamentem a konwencjonalnymi materiałami ściernymi. Diament i borazon doskonale się uzupełniają, gdyż każdy z nich może obrabiać inne grupy materiałów (tabl. 1).

Tablica 1. Materiały obrabiane przez ściernice diamentowe i borazonowe

Materiały obrabiane

Narzędzia

Diamentowe

Borazonowe

Węgliki spiekane

+

Odporne na ścieranie warstwy napawane

+

Stale wysokostopowe

+

Stale szybkotnące

+

Stale narzędziowe do pracy na gorąco i na zimno

+

Stale do nawęglania

+

Stale do ulepszania cieplnego

+

Stale łożyskowe

+

Stale sprężynowe

+

Żeliwo

+

+

Szkło, kwarc, kamienie szlachetne i półszlachetne

+

Materiały i spieki ceramiczne

+

Porcelana, fajans, steatyt

+

German, krzem

+

Grafit

+

Kamienie naturalne i sztuczne, materiały ogniotrwałe

+

Tworzywa termoutwardzalne

+

Krzemowe lub korundowe materiały ścierne

+

Aluminium i jego stopy

+

 

Kształty i wymiary ściernic

Ogólnie obowiązuje zasada, że do danego zadania obróbkowego należy dobrać ściernicę o takim kształcie, który zagwarantuje możliwie największą sztywność narzędzia. Średnica ściernicy powinna być możliwie jak największa (do danego zadania), ponieważ wtedy zapewnione są korzystniejsze warunki kinematyczne i termiczne. Łatwiej też uzyskać większą szybkość skrawania, przy której obróbka jest bardziej ekonomiczna i wydajna.
Do każdego zadania obróbkowego należy dobrać optymalną i zalecaną prędkość obwodową. Wiadomo, że na przykład przy szlifowaniu węglików spiekanych ściernicami diamentowymi o spoiwie żywicznym prędkość obwodowa wynosi reguły 10–35 m/s przy szlifowaniu na mokro oraz 8–22 m/s przy szlifowaniu na sucho. Podczas szlifowania ściernicami o spoiwie metalicznym zalecane prędkości skrawania wynoszą od 10 do 30 m/s (obróbka mokra) oraz od 8 do 20 m/s (obróbka sucha). Z kolei przy szlifowaniu ściernicami o spoiwie galwanicznym obwodowa prędkość skrawania powinna wynosić 10–30 m/s niezależnie od tego, czy szlifuje się na mokro czy na sucho. Podczas obróbki stali szybkotnących ściernicami borazonowymi prędkości te wynoszą odpowiednio: dla spoiwa żywicznego – 15–40 m/s (szlifowaniu na mokro) oraz 10÷28 m/s (na sucho), natomiast dla spoiwa galwanicznego – 10÷30 m/s niezależnie od tego, czy jest to szlifowanie na mokro czy na sucho. Przy doborze konkretnej szybkości skrawania należy kierować się zasadą, że niższe wartości prędkości obwodowej skrawania obowiązują dla większych powierzchni styku narzędzia i przedmiotu obrabianego, większe natomiast – dla mniejszych powierzchni styku.

 

DIAMENT_BORAZON_01
W przypadku stosowania ściernic o kształcie garnkowym lub talerzowym szerokość nasypu ściernego powinna być dobrana w zależności od wielkości powierzchni szlifowanej. Większe powierzchnie styku narzędzia i przedmiotu obrabianego wywołują powstawanie wyższej temperatury w strefie pracy, co może prowadzić w konsekwencji szybszego zużycia ściernicy.

Wielkość ziaren ściernych

Obróbka ścierna polega na takim sposobie obróbki skrawaniem, w którym proces usuwania ustalonych objętości obrabianego materiału dokonywany jest ostrzami ziaren materiałów ściernych doprowadzonych do styku z obrabianym przedmiotem. Wynika z tego, że własności ostrzy skrawających mają decydujący wpływ na jakość i skuteczność obróbki. W związku z tym takie własności ziaren diamentowych, jak ich wytrzymałość, stabilność termiczna, kształt i wielkość, muszą być przez producentów ściernic starannie kontrolowane i dobierane. Ze względu na obowiązujące wszystkich zasady ekonomiki obróbki należy stosować możliwie największe dopuszczalne wielkości ziaren, gwarantujące osiągnięcie pożądanej jakości obrabianej powierzchni. W tablicy 2. przedstawiono klasyfikację ziaren diamentowych i borazonowych według obowiązujących norm.

Tablica 2. Standardowe wielkości ziaren diamentowych i borazonowych

Diament wg standardu FEPA

szerokość/długość

Borazon wg standardu FEPA

szerokość/długość

Standard amerykański ASTM-E-E-11

szerokość/długość

Nominalna wielkość oczka wg ISO R 6109-80

[μm]

D1181/D1182

D1001

B1181/B1182

B1001

16-18/16-20

18-20

1180-1000

1000-850

D851/D852

D711

B851/B852

B711

20-25/20-30

25/30

850-710

710-600

D601/D602

D501

B601/ B602

B501

30-35/30-40

35-40

600-500

500-425

D426/D427

D358

B426/B427

B358

40-45/40-50

45-50

425-355

355-300

D301

B301

50-60

300-250

D251/D252

D213

B251/B252

B213

60-70

70-80

250-212

212-180

D181

B181

80-100

180-150

D151

B151

100-120

150-125

D126

B126

120-140

125-106

D107

B107

140-170

106-90

D91

B91

170-200

90-75

D76

B76

200-230

75-63

D64

B64

230-270

63-53

D54

B54

270-325

53-45

D46

B46

325-400

45-38

D35

400-500

40-32

D30

B30

500-600

32-25

D25

30-20

D20

25-15

D15

B15

20-10

D10

15-8

D7

12-6

D6

B6

8-4

D3

B3

4-2

D1

B1

2-1

 

Zaleca się dla typowych przypadków obróbki stosować następujące wielkości ziaren:
szlifowanie wstępne – D151 lub B151 (D – diament, B – borazon),
szlifowanie kształtujące – D126-D91 lub B126,
szlifowanie wykańczające – D64-D46 lub B91,
szlifowanie bardzo dokładne – D30-D15 lub B46.* zadrapania na obrabianej powierzchni.*

Jan Krzos
* Opracowano na podstawie materiałów firmy Günter Effgen GmbH wHerrstein
ZOBACZ TAKŻE
guest
0 komentarzy
Inline Feedbacks
View all comments
copyright 2025 portalnarzedzi.pl | wykonanie monikawolinska.eu